目前二次回路阻抗的測量主要采用繼電保護測試儀。繼電保護測試儀需要外接電源，測量時需要人為調節電壓、測量電流和計算阻抗，使用不方便且不確定性大，因此開發一種便攜的二次回路阻抗測試儀十分必要。
1 二次回路阻抗測試儀開發目的
GB 1208—2006 電流互感器規定標準的二次電流為 1 A 和 5 A。變電所用的電流互感器的二次額定電流是采用 5 A 還是 1 A，需要經過經濟、技術方面的比較后確定。在相同一次額定電流、相同額定輸出容量的情況下，電流互感器二次電流采用5 A，可以使繼電保護設備體積小、價格便宜。為了滿足測量和計量的精度，以及短路故障所致大電流狀態下繼電保護裝置的**電流及電流互感器10%誤差曲線要求，兩個回路通常采用不同變比，也可用中間抽頭來選擇不同變比。
在電網實際運行過程中，電流互感器實際的二次負載阻抗需要多大才能滿足準確度要求，需要電力維護人員對電流傳感器二次回路阻抗進行測試和校驗來確定。當前測試電流傳感器二次回路阻抗的方法是用一種信號源結合相關儀器儀表，輔助人工進行測量和計算。測試時，根據實際線路的規格和長度，對現場阻抗逐一進行測量，然后求出總阻抗，看是否滿足電流傳感器二次額定電流的要求。
這種方法操作繁瑣，并且對操作人員的技能有一定要求。而已有的精密儀器往往需要交流電源供電，并且體積比較大、攜帶笨重，不方便電力維護人員現場使用。
2 二次回路阻抗測試儀關鍵要素
交流阻抗法是電化學測試技術中一類十分重要的方法，是研究電極過程動力學和表面現象的重要手段。近年來，交流阻抗的測試精度越來越高，再加上計算機技術的進步，對阻抗波形圖譜解析的自動化程度越來越高，使得能夠更好地理解導體表面雙電層結構；超低頻信號阻抗波形圖譜也具有電量流動過程的良好重現性，特別是導體活化鈍化轉換現象，所以說，二次回路的阻抗測試就是交變的這種電流信號在所測量的回路中所受到的阻力。
2.1 交流阻抗測試
交變電量在導電回路中電流受到的阻力即交流阻抗。在電子學中，是指電子部件對交流激勵信號呈現出的電阻和電抗的復合特性；在電化學中，是指導體系統對所施加的交流激勵信號呈現出的電阻和電抗的復合特性。阻抗模的單位為歐姆，阻抗輻角 （相角）的單位為弧度或度。在測量阻抗的過程中，如果不斷地改變交流激勵信號的頻率，則可測得隨頻率而變化的一系列阻抗數據。這種隨頻率而變化的阻抗數據的集合被稱為阻抗頻率譜或阻抗波形圖譜。阻抗波形圖譜是頻率的復函數，可用幅頻特性和相頻特性的組合來表示，也可在復平面上以頻率為參變量將阻抗的實部和虛部展示出來。測量頻率范圍越寬，所能獲得的阻抗波形圖譜信息越完整。本文研發的裝置頻率在 0.000 01 Hz～1 MHz，可以很好地完成阻抗波形圖譜的測量。
2.2 交流阻抗測試與直流阻抗測試的區別
從測量原理而言，在導電回路中測量導電阻抗波形圖譜與在電子學中測量電子部件的阻抗波形圖譜并沒有本質區別。為了避免交流導電回路受到旁路感應、直流量、電磁場的影響以及希望其具有較好的線性響應，正弦交流信號的幅度通常可以設在2～20 V 之間。用二次回路阻抗波形圖譜方法可以很**地測定電信號體系處于某一狀態時的交流電阻抗波形圖譜；而用直流電源電量測量導電回路，由于電容隔直流通交流的特性，無法考慮交變電容量所產生的電流和電位階躍中的暫態，則精度要低一些。另外，像擴散傳質過程等需要用較長時間才能測定的特性，用暫態法是無法實現的，而這正是交變信息阻抗波形圖譜的長項，也正是交流信號測量的意義所在。
3 開發過程信號源的參數研究
交流阻抗測試裝置首先要產生一個交流信號源，基于便攜式需要，交流的信號源電路需要利用裝置內置的蓄電池，將直流電轉成可交變的電源信號，通過測量這個交變的電流信號，直接讀取出二次回路的交流信號。如何選擇這種交變電流信號的頻段、電流幅度及特征以適應現場測量，是開發時需要考慮的關鍵點。
3.1 測量所用交變信號頻段的選擇
在交變的回路阻抗波形圖譜中，常以對數方式描述回路阻頻率變化，這樣可使阻抗波形圖譜顯得緊湊而又不失各種特征。在相對對數坐標體系上，習慣以 10 為基數，在幅頻特性和相頻特性中頻率是自變量；在阻抗復平面和導納復平面中頻率是參變量，以 10 的基數作為倍數關系，將頻率變化 10倍的頻率范圍稱為一個頻段，每一個頻段中都設有頻點，頻點可以較**地表述二次回路電流流體過程的體系阻抗能力特征；由于需要在較寬的頻率范圍內對其進行測量，所以一般需要幾十種頻率。測量每一個頻點將獲得一組測量值，將正弦波持續一個完整周期所形成的波形稱為一個周波。在交流信號的穩態測量中，測量時間越長，信噪比越高。因此，將某個頻點的周波數設得多一些，該頻點的測量數據就會更**一些，當然，相應的測量時間也將變得長一些。將起始頻率設成高頻，終止頻率設成低頻，則在測量過程中可較早地看到阻抗波形圖譜的全貌。
3.2 測量所用交變信號振幅的選擇
正弦交流激勵信號的幅度、運行時間、起始頻率、終止頻率、采樣的頻點數量、每個頻點、周波數等參數與裝置息息相關。從二次回路阻抗體系狀態以非線性失真、運行時間、偏置電位的角度考慮，交流振幅越小越好；從電子測量所需的信噪比角度考慮，交流振幅越大越好。常用的信號源振幅以 2 mV～20 V 比較合適。為了便于信號分析，常把交直流混合信號看成是由一個交流信號和一個直流信號疊加組成的，產生一個 1 A 和 5 A 的交流恒流信號源。2 mV～20 V 的幅度通常不會破壞二次回路阻抗體系的原有狀態，而且，正弦鎖相放大器及正弦相關檢測器中可以將常見的電化學噪聲和環境噪聲抑制掉。大多數二次回路阻抗的測量是在開路電位條件下進行的，由于二次回路阻抗體系的開路電位很難用理論公式**計算，需要實測得到，因此，在進行二次回路阻抗波形圖譜測量之前，要先測得導體系統處于穩態時的開路電位，再通過計算機直接測量得到所測試的二次回路阻抗。
4 測量信號的提取與量程的研究
當交變的測量信號注入到被測的二次回路后，需要快速采樣到測試信號在回路阻抗作用下的電壓、電流特征。整個波形過程需依靠參數的選擇來保證測量精度，特別是需要在短路狀態下與電阻阻抗較大時的高精度測量，所以在傳感器參數的選擇上需特別考慮電流信號的全范圍采樣與處理。
4.1 電流信號量程的選擇
在二次回路阻抗波形圖譜測量過程中，可能有短路狀態和高阻抗狀態，隨時需要調節測量頻率和幅度，并隨阻抗變化需要大范圍調節測量量程，二次回路阻抗數值變化很大，通常可達幾個數量級差。整個測量過程中，設備需要有 5 個自動量程供自動判定選擇。
4.2 電壓采樣傳感器的選擇
阻抗回路電路的電壓測量不能影響回路阻抗，其輸入級必須為高阻抗電壓信號，通常只有采用有源電壓傳感器和后端加上跟隨器輸出才能滿足要求，普通電壓表的阻抗通常為 1～6 Ω。在應用上，對于阻抗極高的被測電路，只有采用高阻電壓傳感器才能準確測定其開路電位。高阻電壓傳感器的輸入阻抗高達 100 Ω 以上，并且可滿足交流阻抗法的高頻需求以及全范圍阻抗的掃描。
4.3 零阻抗電流傳感器的選擇
測量過程常會有零阻抗回路，所以在設計時需要考慮零阻抗時的大電流傳感器的選擇。這種大電流傳感器必定是有源傳感器，對被測電路而言，零阻電流傳感器相當于短路，它通過運放的負反饋作用使電流流過傳感器形成的電壓降趨于零。對于低電壓低阻抗的被測電路，只有采用零阻電流傳感器才能**測定。低頻零阻電流傳感器易于實現，當工作頻率較高時，器件的高頻特性將明顯制約零阻電流傳感器的性能。通過特別設計，零阻電流傳感器能夠在 10 MSPS 確保交流阻抗法中的幅度及相位的**測定。
為了便于全范圍測量交流阻抗，更好地了解交流阻抗測量方法，采用計算機進行仿真，見圖 1。
5 裝置電路設計的要點
電力系統采用的電流互感器是個特殊形式的變換器，它的二次電流正比于一次電流，因其二次回路的負載阻抗很小，一般僅幾個歐姆，故二次工作電壓也很低。當二次回路阻抗大時，二次電壓也變大；當二次回路開路時，一次側電壓很高，二次電壓將上升到危險的幅值，這不但會影響電流傳變的準確度，而且可能損壞二次回路的設備，燒毀元件，所以開發時還需要考慮應用于電流互感器測量的專用防高壓電路，盡量保持采樣電壓范圍。
1）裝置電路。整個測試儀包括了標準信號發生器、校準電路、電壓采樣、電流采樣等，電路圖見圖 2。
2）恒流源電流電路。標準信號發生器所產生的恒流源電流電路見圖 3。理想狀態下，由正常的測量電流 Ii 和輸出電阻 Ro 組成，恒流電流源的輸出電流 Ii=Iro+IL，如果當 Ro 阻值為無窮大，此時流過 Ro 的電流 Iro 等于零，即負載電阻 RL 所產生的電流 IL 在任何值時，IL= Ii，也就是信號源產生的恒流
電流。事實上 Ro 不可能等于無窮大，但 Ro 越大，IL越接近 Ii，電源的穩流性能越好。
從歐姆定律可知 R 越小，恒流源電壓的變化對IL 的影響越小，電源的穩流性能越好。由電阻阻抗可知，當 Ro→∞，IL→0，電源的穩定性越好。從圖4 可知，只要在 U＋端和 U-端之間接一只偏置電阻Rset，就能不用獨立電源形成一個兩端理想電流的恒流源。改變 Rset 就能改變恒流電源值 Iset，電流源兩端工作電壓可從 1～20 V，其電流調整率可達0.02%。使用該儀器所測得的數據穩定可靠，通過該儀器能夠快速獲得二次回路*佳的工作狀態，快速判定繼電保護回路阻抗，顯著提高了測量工作效率，能夠滿足現場要求。
綜上所述，利用電壓互感器和電流互感器把一次側高壓信號變換后通入電測儀表和繼電保護裝置中，可監視電網運行狀態，及時排調節電壓相位來實現系統無功的均分。
有功電流均流控制和無功電流均流控制分別利用 CAN 總線進行并聯系統中各臺 UPS 之間有功電流的傳輸和無功電流的傳輸，通過計算得到平均有功電流并作為參考值來控制輸出電壓的幅值，得到平均無功電流并作為參考值來控制輸出電壓的相位，使負載電流在各臺 UPS 之間均勻分配。由于CAN 總線傳遞的是數字信號，因此不容易受到干擾，這樣就大大提高了系統的可靠性。因為每臺UPS 可以得到并聯系統中其他 UPS 輸出的有功電流和無功電流，所以在穩態時消除了并聯系統中逆變器參數的差異，也大大簡化了并聯系統中各個模塊的硬件接線方式。
4 控制方案實現及結果
本文的單機及并機逆變控制方案在模塊化消防應急電源產品中得到了實現。消防應急電源為當電網停電后由電池供電輸出正弦波的高性能應急電源，專為照明設備等設計，該產品為全模塊化設計 ， 逆 變 側 采 用 三 電 平 逆 變 技 術 ， 基 于TMS320F28335 控制芯片，單個模塊功率可以達到20 kW，*多可支持 6 個模塊同時并聯輸出，*大輸出功率可達 120 kW，逆變輸出效率大于 91%。
綜上所述，本文對三電平逆變器電路拓撲結構及其工作原理做了基本的分析，在此基礎上，詳細闡述了單機逆變控制技術以及基于 CAN 總線的多機并聯逆變控制技術。將此控制技術應用于基于TMS320F28335 控制芯片的消防應急電源產品，該產品目前已經實現了市場化。
